Государственное образовательное учреждение высшего профессионального
образования «Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия»
(СибАДИ)
ИСПЫТАТЕЛЬНЫЙ ЦЕНТР «СТРОЙТЕСТ-СИБАДИ»
08.2009
ТР-К.45/2-2009
ПРЕДИСЛОВИЕ
Методика теплотехнического расчета наружных стен зданий с навесными фасадными системами «Металл Профиль» разработана сотрудниками инженерно-строительного института ГОУ ВПО СибАДИ (ИЦ «Стройтест-СибАДИ») по заказу ООО «Промышленная компания Металл Профиль-Лобня».
Разработка методики обусловлена необходимостью детализации ряда положений СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий», СП 23-101-2003 «Проектирование тепловой защиты зданий» с учетом особенностей конструктивных решений навесных фасадных систем «ВФ МП» с различными видами облицовок производства группы компаний «Металл Профиль».
Предназначена для проектировщиков, инженерно-технических сотрудников строительных и проектных организаций.
Обозначение | Наименование |
Пояснительная записка | 1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ |
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТРЕБУЕМЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ | |
3. РАСЧЕТ ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ | |
3.1. Выбор (задание) конструктивного решения стены | |
3.2. Определение требуемой толщины теплоизоляционного слоя | |
3.3. Расчет приведенного сопротивления теплопередаче стены для фасада здания или среднего промежуточного этажа | |
4. ОЦЕНКА ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА КОНСТРУКЦИЙ | |
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ | |
Приложения | Приложение А. Значения требуемого Rreg и допустимого Rmin сопротивления теплопередаче наружных стен зданий для некоторых климатических районов (по СНиП 23-02-2003) |
Приложение Б. Температура точки росы для некоторых значений температур и относительной влажности воздуха | |
Приложение В. Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента наружной стены с навесной фасадной системой «ВФ МП» по программе расчета трехмерных температурных полей | |
Приложение Г. Результаты расчета коэффициента теплотехнической однородности наружных стен с навесной фасадной системой «ВФ МП» | |
Приложение Д. Примеры теплотехнического расчета наружных стен зданий с навесной фасадной системой «ВФ МП» |
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Методика теплотехнического расчета наружных стен зданий с навесными фасадными системами «ВФ МП» производства группы компаний «Металл Профиль», разработана всоответствии с основными положениями СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий» [1], СП 23-101-2003 «Проектирование тепловой защиты зданий» [2].
1.2. Навесные фасадные системы с воздушным зазором «ВФ МП» представляют собой комплекты изделий (конструкций), предназначенные для устройства облицовки и утепления наружных стен зданий и сооружений.
Конструкция системы включает:
Системой предусмотрено однослойное или двухслойное утепление стен минераловатными плитами толщиной до 240 мм. Крепление плит утеплителя производится тарельчатыми дюбелями с распорными элементами из углеродистой стали с антикоррозионным покрытием или стеклопластика.
В качестве облицовки предусмотрено применение следующих элементов:
Характеристика основных конструктивных элементов фасадных систем «ВФ МП», их соединений, варианты компоновки и типовые решения отдельных узлов представлены в альбомах технических решений [3, 4, 5].
1.3. В общем случае последовательность теплотехнического расчета наружных стен с навесной фасадной системой «ВФ МП» включает:
1.4. Расчет влажностного режима наружных стен с вентилируемыми фасадными системами, оценку температуры и расхода воздуха в вентилируемой прослойке следует проводить согласно «Рекомендаций по проектированию навесных фасадных систем с вентилируемым воздушным зазором для нового строительства и реконструкции зданий» [6].
Для наружных стен зданий с нормальным и сухим режимом эксплуатации при соблюдении конструктивных требований, представленных в альбомах технических решений [3, 4, 5] (ширина вентилируемой прослойки, размеры зазоров между отдельными элементами облицовки), расчет влажностного режима может не проводиться.
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТРЕБУЕМЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ
2.1. При проектировании тепловой защиты зданий определяющими показателями (критериями) являются [1]:
Необходимо отметить, что в ряде регионов РФ действуют территориальные строительные нормы (ТСН), требования которых могут отличаться от СНиП 23-02-2003 [1] как по составу показателей, так и их величине. В частности, могут нормироваться:
2.2. Величина приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции Rо, м2⋅°С/Вт, должна быть не менее нормируемого значения Rreg, принимаемого согласно таблицы 4 [1] в зависимости от назначения здания и величины градусо-суток отопительного периода Dd , °С⋅сут.
Dd = (tint – tht)⋅zht , (2.1)
где tint - расчетная температура внутреннего воздуха здания, °С, принимаемая для расчета ограждающих конструкций группы зданий по поз. 1 таблицы 4 [1] по минимальным значениям оптимальной температуры соответствующих зданий по ГОСТ 30494-96 [7], для группы зданий по поз.2 таблицы 4 [1] - согласно классификации помещений и минимальных значений оптимальной температуры по ГОСТ 30494-96, зданий по поз.3 таблицы 4 [1] - по нормам проектирования соответствующих зданий;
tht, zht — средняя температура наружного воздуха, °С, и продолжительность, сут, отопительного периода, принимаемые по СНиП 23-01-99 [8] для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 10 °С - при проектировании лечебно-профилактических, детских учреждений и домов-интернатов для престарелых, и не более 8 °С - в остальных случаях.
Необходимо подчеркнуть, что в соответствии с п.5.13 [1] величина приведенного сопротивления теплопередаче отдельных ограждающих конструкций Rо может приниматься менее нормируемых значений Rreg, представленных в таблице 4 [1], если в результате расчета теплопотребления здания его удельный расход тепловой энергии qhdes окажется меньше нормируемого значения qhreg. При этом величина приведенного сопротивления теплопередаче отдельных конструкций должна быть не ниже минимальных величин Rmin , м2 ⋅°С/Вт:
Rmin = Rreq ⋅ 0,63 ; (2.2)
Rmin = Rreq ⋅ 0,8. (2.3)
Значения нормируемого и допустимого сопротивлений теплопередаче наружных стен жилых и общественных зданий для ряда климатических районов приведены в приложении А.
2.3. Расчетный температурный перепад между температурами внутреннего воздуха и внутренней поверхности конструкции, Δtо, оС, не должен превышать нормируемых значений Δtn, установленных в таблице 5 [1].
Величина Δtо рассчитывается по формуле
Δtо = n⋅ (tint – text)/( Rо⋅ αint) , (2.4)
гдеn - коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, принимаемый по таблице 6 [1];
tint - то же, что в формуле (2.1);
text - расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, °С для всех зданий, кроме производственных зданий, предназначенных для сезонной эксплуатации, принимаемая равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 по СНиП 23-01-99 [8];
Rо - приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м2⋅°С/Вт;
αint - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2⋅°С), принимаемый по таблице 7 [1].
2.4. Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции в зоне теплопроводных включений tmin (стыков, ребер и др.), а также в углах и оконных откосах должна быть не ниже температуры точки росы внутреннего воздуха td , оС при расчетной температуре наружного воздуха в холодный период года
tmin ≥ td (2.5)
При определении температуры точки росы td в местах теплопроводных включений, углах ограждающих конструкций, оконных откосов и т.п., относительную влажность внутреннего воздуха следует принимать [1]:
2.5. Расчетная величина удельного расхода тепловой энергии на отопление здания qhdes, кДж/(м2⋅°С⋅cут) или кДж/(м3⋅°С⋅cут) должна быть не менее нормируемых значений qhreg.
Величина нормируемых значений qhreg принимается по таблице 9 [1] в зависимости от назначения и этажности зданий или в соответствии с требованиями соответствующих ТСН. Выбор нормативного документа, требованиям которого должен соответствовать проект (СНиП 23-02-2003 или ТСН), определяется заказчиком проекта.
Расчетная величина qhdes определяется расчетом по методике, представленной в [1, 2] или по методике соответствующего ТСН.
3. РАСЧЕТ ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ
3.1. Выбор (задание) конструктивного решения стены
Принципиальное конструктивное решение наружных стен с применением навесных фасадных систем принимается (задается) на стадии подготовки исходных данных для проектирования и в дальнейшем, при разработке проектной документации, может уточняться и детализироваться.
Расчет приведенного сопротивления теплопередаче наружных стен может проводиться:
3.2. Определение требуемой толщины теплоизоляционного слоя
3.2.1. Требуемая толщина теплоизоляционного слоя δут для наружной стены с навесной фасадной системой может быть определена по формуле (без учета влияния оконных и дверных проемов)
(3.1)
где λут – расчетный коэффициент теплопроводности теплоизоляционного слоя, Вт/(м·ºС);
Rreq – величина требуемого (нормируемого) сопротивления теплопередаче, м2·ºС/Вт;
r – коэффициент теплотехнической однородности конструкции;
αint – то же, что в формуле (2.4);
αext – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции, выходящей в вентилируемую прослойку, принимаемый равным 10,8 Вт/(м2⋅°С) [2];
δнс,i – толщина i-го слоя несущей части стены, м;
λнс,i – расчетный коэффициент теплопроводности i-го слоя стены, Вт/(м ⋅°С), принимаемый по приложению Д [2] или по результатам испытаний с учетом условий эксплуатации.
Необходимо подчеркнуть, что слои конструкции, расположенные между вентилируемой воздушной прослойкой и наружной поверхностью, в теплотехническом расчете не учитываются [2].
Значения коэффициентов теплотехнической однородности r для некоторых конструктивных решений наружных стен с навесными фасадными системами «ВФ МП» приведены в таблице 3.1 – таблице 3.3, приложении Г. Величины r получены по результатам расчетов трехмерных температурных полей фрагментов наружных стен различного конструктивного решения с учетом теплопроводных включений по программе «TEMPER-3D».
Пример расчета одного из фрагментов наружной стены с применением программы расчета трехмерных температурных полей «TEMPER-3D» приведен в приложении В.
При расчете формуле (3.1) требуемую толщину теплоизоляционного слоя δут рекомендуется принимать с запасом ∼ 10%, учитывающим дополнительные потери тепла через оконные и дверные откосы.
3.2.2. Величина приведенного сопротивления теплопередаче наружной стены с навесной фасадной системой «ВФ МП» в первом приближении (без учета потерь тепла через откосы оконных и дверных проемов) может быть рассчитана по формуле
Rо = Rоусл ⋅ r , (3.2)
где Rоiусл – условное сопротивление теплопередаче конструкции стены, м2 ⋅оС/Вт.
Rоусл = 1/αint + Σ ( δi /λ i) + 1/αext , (3.3)
где αint – то же, что в формуле (2.4);
αext – то же, что в формуле (3.1);
δi , λi - толщина, м, и расчетный коэффициент теплопроводности, Вт/(м⋅°С), материалов,
входящих в состав конструкции.
Таблица 3.1
Значения коэффициентов теплотехнической однородности r для некоторых конструктивных решений наружных стен с навесной фасадной системой «ВФ МП» при шаге несущих кронштейнов 400 мм
Толщина несущего слоя δнс, мм |
Толщина теп- лоизоляцион- ного слоя δут, мм |
Коэффициент теплотехнической однородности r при различных коэффициентах теплопроводности теплоизо- ляционного слоя λут, Вт/(м⋅оС) |
|||
0,040 | 0,045 | 0,050 | 0,060 | ||
Несущий слой – кирпичная кладка из обыкновенного глиняного кирпича на цементно-песчаном растворе, ρо = 1800 кг/м3 | |||||
250 | 50 | 0,98 | 0,98 | 0,99 | 0,99 |
100 | 0,94 | 0,95 | 0,96 | 0,96 | |
150 | 0,91 | 0,92 | 0,93 | 0,94 | |
200 | 0,86 | 0,87 | 0,88 | 0,89 | |
380 | 50 | 0,96 | 0,97 | 0,98 | 0,99 |
100 | 0,92 | 0,93 | 0,94 | 0,94 | |
150 | 0,88 | 0,89 | 0,90 | 0,91 | |
200 | 0,85 | 0,86 | 0,87 | 0,89 | |
510 | 50 | 0,96 | 0,97 | 0,98 | 0,98 |
100 | 0,93 | 0,94 | 0,94 | 0,95 | |
150 | 0,89 | 0,90 | 0,91 | 0,92 | |
200 | 0,85 | 0,87 | 0,88 | 0,89 | |
Несущий слой – монолитный бетон или кладка из керамзитобетонных блоков ρо ≈ 600 кг/м3 | |||||
400 | 50 | 0,96 | 0,96 | 0,96 | 0,96 |
100 | 0,94 | 0,94 | 0,94 | 0,95 | |
150 | 0,91 | 0,91 | 0,92 | 0,93 | |
200 | 0,88 | 0,89 | 0,90 | 0,91 | |
600 | 50 | 0,98 | 0,98 | 0,98 | 0,99 |
100 | 0,96 | 0,96 | 0,97 | 0,97 | |
150 | 0,93 | 0,94 | 0,95 | 0,96 | |
200 | 0,90 | 0,91 | 0,92 | 0,93 | |
Несущий слой - монолитный бетон или кладка из керамзитобетонных блоков ρо ≈ 1400 кг/м3 | |||||
400 | 50 | 0,97 | 0,97 | 0,98 | 0,98 |
100 | 0,93 | 0,94 | 0,95 | 0,96 | |
150 | 0,90 | 0,91 | 0,92 | 0,93 | |
200 | 0,86 | 0,88 | 0,89 | 0,90 | |
600 | 50 | 0,98 | 0,98 | 0,99 | 0,99 |
100 | 0,95 | 0,95 | 0,96 | 0,96 | |
150 | 0,91 | 0,92 | 0,93 | 0,94 | |
200 | 0,87 | 0,88 | 0,89 | 0,9 |
Примечания.
1. Коэффициенты теплотехнической однородности r рассчитаны для фрагментов стен без оконных и дверных проемов.
2. В случае применения конструктивных решений наружных стен, отличающихся от представленных в таблице, следует проводить дополнительные расчеты с определением коэффициента теплотехнической однородности согласно приложению В.
3.3. Расчет приведенного сопротивления теплопередаче стены для фасада здания или среднего промежуточного этажа
3.3.1. Расчет приведенного сопротивления теплопередаче наружных стен зданий Rо для фасада здания или промежуточного этажа с учетом потерь тепла через откосы оконных или верных проемов возможен при наличии проработанных (заданных) планировочных решений здания и его фасадов.
Величина приведенного сопротивления наружной стены здания для фасада или промежуточного этажа рассчитывается по формуле:
(3.4)
где Fi – площадь i-го участка фасада (без учета площади оконных и дверных проемов), м2 ;
Rо,i – приведенное сопротивление теплопередаче i-го участка фасада, м2 ⋅°С/Вт.
В качестве отдельных участков фасада или промежуточного этажа могут приниматься:
Примеры разбиения фасадов здания на отдельные участки представлены на рис.3.1.
3.3.2. При определении площадей наружных стен и проемов на отдельных участках фасада здания или среднего промежуточного этажа рекомендуется руководствоваться следующими правилами:
3.3.2. Величина приведенного сопротивления теплопередаче i-го участка фасада здания с учетом потерь тепла через откосы оконных и дверных проемов рассчитывается по формуле
Rо,i = Rо, i усл ⋅ ri ⋅ ki , (3.5)
где Rо, i усл – условное сопротивление теплопередаче i-го участка стены, м2 ⋅°С/Вт, рассчитываемое по формуле (3.2);
ri – коэффициент теплотехнической однородности i-го участка стены, принимаемый по
таблице 3.1 или приложению Г ;
ki – коэффициент, учитывающий потери через откосы оконных и дверных проемов, принимаемый по таблице 3.4 в зависимости от отношения площади оконных проемов к общей площади участка стены.
Пример расчета приведенного сопротивления теплопередаче наружной стены для фасада
здания по формулам (3.4), (3.5) приведен в приложении Д.
Таблица 3.4
Значения коэффициента k, учитывающего потери тепла через откосы оконных и дверных проемов
Отношение площа- ди оконных про- емов к общей пло- щади стены |
Значения коэффициентов k при различных толщинах фасадной теплоизоляции δут |
|||
δут = 50 мм | δут = 100 мм | δут = 150 мм | δут = 200 мм | |
0,16 | 0,98 | 0,96 | 0,94 | 0,90 |
0,33 | 0,94 | 0,92 | 0,90 | 0,86 |
0,47 | 0,94 | 0,91 | 0,89 | 0,84 |
0,66 | 0,90 | 0,87 | 0,83 | 0,78 |
Рис.3.1. Примеры разбиения фасадов на расчетные участки для определения приведенного сопротивления теплопередаче фасада (а, б) или промежуточного этажа (в,г)
4. ОЦЕНКА ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА КОНСТРУКЦИЙ
4.1. Температура внутренней поверхности ограждающих конструкции в зоне теплопроводных включений tmin (стыков, ребер и др.), а также в углах и оконных откосах определяется по результатам расчета двухмерных или трехмерных температурных полей при расчетных температурах наружного text и внутреннего tint воздуха.
Выбор программы расчета (двухмерных или трехмерных температурных полей) определяется геометрической формой рассчитываемого узла и характером распределения тепловых потоков.
Возможность выпадения конденсата на данных участках определяется сопоставлением минимальной температуры внутренней поверхности tmin с температурой точки росы td, определенной при расчетной влажности внутреннего воздуха ϕint согласно п.2.4.
4.2. При проведении расчетов размеры рассчитываемого участка (фрагмента) конструкции) рекомендуется принимать:
4.3. Пример расчета температурного режима и оценки возможности выпадения конденсата на поверхности наружной стены приведен в приложении Д.
4.4. Расчетный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и средней внутренней поверхности конструкции Δtо, ºС, рассчитывается по формуле (2.4).
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1. СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий.
2. СП 23-101-2004. Проектирование тепловой защиты зданий.
3. Альбом технических решений «ВФ МП» с облицовками: сайдинг, вертикальный сайдинг, линеарные панели, профлист. – М., 2008. ООО «Промышленная компания Металл Профиль Лобня».
4. Альбом технических решений «ВФ МП КВ». – М., 2008. ООО «Промышленная компания Металл Профиль Лобня».
5. Альбом технических решений «ВФ МП 1005» и «ВФ МП 2005» с облицовкой фасадными кассетами. – М., 2008, ООО «Промышленная компания Металл Профиль Лобня».
6. Рекомендации по проектированию навесных фасадных систем с вентилируемым воздушным зазором для нового строительства и реконструкции зданий / ЦНИИЭП жилища, 2002.
7. ГОСТ 30494-96. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях.
8. СНиП 23-01-99. Строительная климатология.
9. Справочное пособие к СНиП. Расчет и проектирование ограждающих конструкций зданий/ НИИСФ. – М.: Стройиздат, 1990. – 233 с.
ПРИЛОЖЕНИЯ
Приложение А
(справочное)
ЗНАЧЕНИЯ ТРЕБУЕМОГО Rreg И ДОПУСТИМОГО Rmin СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ
НАРУЖНЫХ СТЕН ЗДАНИЙ ДЛЯ НЕКОТОРЫХ КЛИМАТИЧЕСКИХ РАЙОНОВ
(по СНиП 23-02-2003)
Таблица А1
Район строительства |
Назначение здания |
Условия эксплуа- тации |
Dd, °С⋅сут |
Rreg /Rmin , м2 °С/Вт |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
Архангельск text = -31 °С; tht = -4,4 °С; zht = 253 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
6426 6173 5161 |
3,65/2,30 3,05/1,92 2,03/1,62 |
Астрахань text = -23 °С; tht = -1,2 °С; zht = 167 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
3540 3540 2872 |
2,64/1,66 2,26/1,42 1,57/1,26 |
Барнаул text = -39 °С; tht = -7,7 °С; zht = 221 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
6342 6122 5238 |
3,62/2,28 3,04/1,92 2,05/1,64 |
Белгород text = -23 °С; tht = -1,9 °С; zht = 191 сут.; tint = 20 °С |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
4183 4183 3419 |
2,86/1,80 2,45/1,54 1,68/1,34 |
Брянск text = -26 °С; tht = -2,3 °С; zht = 205 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
4572 4572 3752 |
3,00/1,89 2,57/1,62 1,75/1,40 |
Владивосток text = -24 °С; tht = -3,9 °С; zht = 196 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
5091 5091 3900 |
3,18/2,00 2,73/1,72 1,78/1,42 |
Владимир text = -28 оС; tht = -3,5 °С; zht = 213 сут.; tint = 20 °С |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
5006 5006 4153 |
3,15/1,98 2,70/1,70 1,83/1,46 |
Волгоград text = -25 °С; tht = -2,2 °С; zht = 178 сут.; tint = 20 °С |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
3952 3952 3240 |
2,78/1,75 2,39/1,51 1,65/1,32 |
Вологда text = -32 °С; tht = -4,1 °С; zht = 231 сут.; tint = 21 °С |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
5798 5567 4643 |
3,43/2,16 2,87/1,81 1,93/1,54 |
Воронеж text = -26 °С; tht = -3,1 °С; zht = 196 сут.; tint = 20 °С |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
4528 4528 3744 |
2,98/1,88 2,56/1,61 1,75/1,40 |
Екатеринбург text = -35 °С; tht = -6,0 °С; zht = 230 сут.; tint = 21 °С |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
6210 5980 5060 |
3,57/2,25 2,99/1,88 2,01/1,61 |
Иркутск text = -36 °С; tht = -8,5 °С; zht = 240 сут.; tint = 21 °С |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
7080 6840 5880 |
3,88/2,44 3,25/2,05 2,18/1,74 |
Калининград text = -19 °С; tht = +1,1 °С; zht = 193 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
3648 3648 2876 |
2,68/1,69 2,29/1,44 1,58/1,26 |
Казань text = -32 °С; tht = -5,2 °С; zht = 215 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
5633 5418 4558 |
3,37/2,12 2,83/1,78 1,91/1,53 |
Калуга text = -27 °С; tht = -2,9 °С; zht = 210 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
4809 4809 3969 |
3,08/1,94 2,64/1,66 1,79/1,41 |
Кемерово text = -39 °С; tht = -8,3 °С; zht = 231 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
6768 6537 5613 |
3,77/2,38 3,16/1,99 2,12/1,70 |
Кострома text = -31 °С; tht = -3,9 °С; zht = 222 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
5528 5306 4418 |
3,33/2,10 2,79/1,76 1,88/1,50 |
Красноярск text = -40 °С; tht = -7,1 °С; zht = 234 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
6575 6341 5405 |
3,70/2,33 3,10/1,95 2,08/1,66 |
Курган text = -37 °С; tht = -7,7 °С; zht = 216 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
6199 5983 5119 |
3,57/2,25 2,99/1,88 2,02/1,62 |
Курск text = -26 °С; tht = -2,4 °С; zht = 198 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
4435 4435 3643 |
2,95/1,86 2,53/1,59 1,73/1,38 |
Липецк text = -27 °С; tht = -3,4 °С; zht = 202 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
4727 4727 3919 |
3,05/1,92 2,62/1,65 1,78/1,42 |
Магадан text = -29 °С; tht = -7,1 °С; zht = 288 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
7805 7805 6653 |
4,13/2,60 3,54/2,23 2,33/1,86 |
Москва text = -28 °С; tht = -3,1 °С; zht = 214 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
4943 4943 4087 |
3,13/1,97 2,68/1,69 1,82/1,46 |
Нижний Нов text = -31 °С; tht = -4,1 °С; zht = 215 сут. |
город
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
5397 5182 4322 |
3,29/2,07 2,75/1,73 1,86/1,49 |
Новосибирск text = -39 °С; tht = -8,7 °С; zht = 230 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
6831 6601 5681 |
3,79/2,39 3,18/2,00 2,14/1,71 |
Омск text = -37 °С; tht = -8,4 °С; zht = 221 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
6497 6276 5392 |
3,67/2,31 3,08/1,94 2,08/1,66 |
Пенза text = -29 °С; tht = -4,5 °С; zht = 207 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
5072 5072 4244 |
3,18/2,00 2,72/1,71 1,85/1,48 |
Пермь text = -35 °С; tht = -5,9 °С; zht = 229 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
6160 5931 5015 |
3,56/2,24 2,98/1,88 2,00/1,60 |
Псков text = -26 °С; tht = -1,6 °С; zht = 212 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
4579 4579 3731 |
3,00/1,89 2,57/1,62 1,75/1,40 |
Рязань text = -27 °С; tht = -3,5 °С; zht = 208 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
4888 4888 4056 |
3,11/1,96 2,67/1,68 1,81/1,45 |
Салехард text = -42°С; tht = -11,4 °С; zht = 292 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
9461 9169 8001 |
4,71/2,97 3,95/2,49 2,60/2,08 |
Самара text = -30 °С; tht = -5,2 °С; zht = 203 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
5116 5116 4304 |
3,19/2,01 2,73/1,72 1,86/1,49 |
С.Петербург text = -26 °С; tht = -1,8 °С; zht = 220 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
4796 4796 3916 |
3,08/1,94 2,64/1,66 1,78/1,42 |
Саратов text = -27 °С; tht = -4,3 °С; zht = 196 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
4763 4763 3979 |
3,07/1,93 2,63/1,66 1,80/1,44 |
Смоленск text = -26 °С; tht = -2,4 °С; zht = 215 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
4816 4816 3956 |
3,09/1,95 2,65/1,67 1,79/1,43 |
Сургут text = -43 °С; tht = -9,9 °С; zht = 257 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
7941 7684 6656 |
4,18/2,63 3,51/2,21 2,33/1,86 |
Тамбов text = -28 °С; tht = -3,7 °С; zht = 201 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
4764 4764 3960 |
3,07/1,93 2,63/1,66 1,79/1,43 |
Тверь text = -29 °С; tht = -3,0 °С; zht = 218 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
5014 5014 4142 |
3,15/1,98 2,70/1,70 1,83/1,46 |
Томск text = -40 °С; tht = -8,4 °С; zht = 236 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
6938 6702 5758 |
3,83/2,41 3,21/2,02 2,15/1,72 |
Тула text = -27 °С; tht = -3,0 °С; zht = 207 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
4761 4761 3933 |
3,07/1,93 2,63/1,66 1,79/1,43 |
Тюмень text = -38 °С; tht = -7,2 °С; zht = 225 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
6683 6120 5220 |
3,74/2,36 3,04/1,92 2,04/1,63 |
Улан-Удэ text = -37 °С; tht = -10,4 °С; zht = 237 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
7442 7205 6257 |
4,00/2,52 3,36/2,12 2,25/1,80 |
Ульяновск text = -31 °С; tht = -5,4 °С; zht = 212 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
5597 5385 4537 |
3,36/2,12 2,82/1,78 1,91/1,53 |
Хабаровск text = -31 °С; tht = -9,3 °С; zht = 211 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
6393 6182 5338 |
3,64/2,29 3,05/1,92 2,07/1,66 |
Ханты-Мансийск text = -41 °С; tht = -8,8 °С; zht = 250 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
7450 7200 6200 |
4,01/2,53 3,36/2,12 2,24/1,79 |
Челябинск text = -34 °С; tht = -6,5 °С; zht = 218 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
5995 5777 4905 |
3,50/2,21 2,93/1,85 1,98/1,58 |
Чита text = -38 °С; tht = -11,4 °С; zht = 242 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
7841 7599 6631 |
4,14/2,61 3,48/2,19 2,33/1,86 |
Якутск text = -54 °С; tht = -20,6 °С; zht = 256 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
А А А |
10650 10394 9370 |
5,13/3,23 4,32/2,72 2,87/2,30 |
Ярославль text = -31 °С; tht = -4,0 °С; zht = 221 сут. |
- жилые - общественные - производственные |
Б Б Б |
5525 5304 4420 |
3,33/2,10 2,79/1,76 1,88/1,50 |
Примечания.
1. Градусо-сутки отопительного периода рассчитаны для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 8 ºС; при проектировании лечебно-профилактических, детских учреждений и домов-интернатов для престарелых согласно СНиП 23-02-2003 величину градусо-суток следует пересчитать.
2. При проведении расчетов температура и относительная влажность внутреннего воздуха принимались равными: в жилых и общественных зданиях (согласно перечня поз.1 табл.4 [1]) – tint = +20 ºС, ϕint = 55%, для районов с расчетной температурной наружного воздуха минус 31 и ниже - tint = +21 ºС ; в общественных зданиях (согласно перечня поз.2 табл.4 [1]) – tint = +20 ºС,
ϕint = 50%; в производственных зданиях – tint = +16 ºС, ϕint = 50%.
Приложение Б (справочное)
ТЕМПЕРАТУРА ТОЧКИ РОСЫ ДЛЯ НЕКОТОРЫХ ЗНАЧЕНИЙ ТЕМПЕРАТУР И ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ВЛАЖНОСТИ ВОЗДУХА
tint,°С | Относительная влажность воздуха ϕint , % | ||||||||||
30 | 35 | 40 | 45 | 50 | 55 | 60 | 65 | 70 | 80 | 90 | |
-5 | -18,4 | -16,8 | -15,30 | -14,04 | -12,90 | -11,84 | -10,83 | -9,96 | -9,11 | -7,62 | -6,24 |
-4 | -17,5 | -15,8 | -14,40 | -13,10 | -11,93 | -10,84 | -9,89 | -8,99 | -8,11 | -6,62 | -5,24 |
-3 | -16,6 | -14,9 | -13,42 | -12,16 | -10,98 | -9,91 | -8,95 | -7,99 | -7,16 | -5,62 | -4,24 |
-2 | -15,7 | -14,0 | -12,58 | -11,22 | -10,04 | - 8,98 | -7,95 | -7,04 | -6,21 | -4,62 | -3,34 |
-1 | -14,7 | -13,0 | -11,61 | -10,28 | -9,10 | -7,98 | -7,00 | -6,0 | -5,21 | -3,66 | -2,34 |
0 | -13,9 | -12,2 | -10,65 | -9,34 | -8,16 | -7,05 | -6,06 | -5,14 | -4,26 | -2,58 | -1,34 |
1 | -13,1 | -11,3 | -9,85 | -8,52 | -7,32 | -6,22 | -5,21 | -4,26 | -3,40 | -1,82 | -0,41 |
2 | -12,2 | -10,6 | -9,07 | -7,72 | -6,52 | -5,39 | -4,38 | -3,44 | -2,56 | -0,97 | -0,52 |
3 | -11,6 | -9,7 | -8,22 | -6,88 | -5,66 | -4,53 | -3,52 | -2,57 | -1,69 | -0,08 | 1,52 |
4 | -10,6 | -9,0 | -7,45 | -6,07 | -4,84 | -3,74 | -2,70 | -1,75 | -0,87 | 0,87 | 2,50 |
5 | -9,9 | -8,2 | -6,66 | -5,26 | -4,03 | -2,91 | -1,87 | -0,92 | -0,01 | 1,83 | 3,49 |
6 | -9,1 | -7,4 | -5,81 | -4,45 | -3,22 | -2,08 | -1,04 | -0,08 | 0,94 | 2,80 | 4,48 |
7 | -8,2 | -6,6 | -5,01 | -3,64 | -2,39 | -1,25 | -0,21 | 0,87 | 1,90 | 3,77 | 5,47 |
8 | -7,6 | -5,8 | -4,21 | -2,83 | -1,56 | -0,42 | -0,72 | 1,82 | 2,86 | 4,77 | 6,46 |
9 | -6,8 | -5,0 | -3,41 | -2,02 | -0,78 | 0,46 | 1,66 | 2,77 | 3,82 | 5,74 | 7,45 |
10 | -6,0 | -4,2 | -2,62 | -1,22 | 0,08 | 1,39 | 2,60 | 3,72 | 4,78 | 6,71 | 8,44 |
11 | -5,2 | -3,4 | -1,83 | -0,42 | 0,98 | 1,32 | 3,54 | 4,68 | 5,74 | 7,68 | 9,43 |
12 | -4,5 | -2,6 | -1,04 | 0,44 | 1,90 | 3,25 | 4,48 | 5,63 | 6,70 | 8,65 | 10,42 |
13 | -3,7 | -1,9 | -0,25 | 1,35 | 2,82 | 4,18 | 5,42 | 6,58 | 7,66 | 9,62 | 11,41 |
14 | -2,9 | -1,0 | 0,63 | 2,26 | 3,76 | 5,11 | 6,36 | 7,53 | 8,62 | 10,59 | 12,40 |
15 | -2,2 | -0,3 | 1,51 | 3,17 | 4,68 | 6,04 | 7,30 | 8,48 | 9,58 | 11,59 | 13,38 |
16 | -1,4 | 0,5 | 2,41 | 4,08 | 5,60 | 6,97 | 8,24 | 9,43 | 10,54 | 12,56 | 14,36 |
17 | 0,6 | 1,4 | 3,31 | 4,99 | 6,52 | 7,90 | 9,18 | 10,37 | 11,50 | 13,53 | 15,36 |
18 | 0,2 | 2,3 | 4,20 | 5,90 | 7,44 | 8,83 | 10,12 | 11,32 | 12,46 | 14,50 | 16,34 |
19 | 1,0 | 3,2 | 5,09 | 6,81 | 8,36 | 9,76 | 11,06 | 12,27 | 13,42 | 15,47 | 17,32 |
20 | 1,9 | 4,1 | 6,00 | 7,72 | 9,28 | 10,69 | 12,00 | 13,22 | 14,38 | 16,44 | 18,32 |
21 | 2,8 | 5,0 | 6,90 | 8,62 | 10,20 | 11,62 | 12,94 | 14,17 | 15,33 | 17,41 | 19,30 |
22 | 3,6 | 5,9 | 7,69 | 9,52 | 11,12 | 12,55 | 13,88 | 15,12 | 16,28 | 18,38 | 20,30 |
23 | 4,5 | 6,7 | 8,68 | 10,43 | 12,03 | 13,48 | 14,82 | 16,07 | 17,23 | 19,38 | 21,28 |
24 | 5,4 | 7,6 | 9,57 | 11,34 | 12,94 | 14,41 | 15,76 | 17,02 | 18,19 | 20,35 | 22,26 |
25 | 6,2 | 8,5 | 10,46 | 12,75 | 13,86 | 15,34 | 16,70 | 17,97 | 19,15 | 21,32 | 23,24 |
26 | 7,1 | 9,4 | 11,35 | 13,15 | 14,78 | 16,27 | 17,64 | 18,95 | 20,11 | 22,29 | 24,22 |
27 | 8,0 | 10,2 | 12,24 | 14,05 | 15,70 | 17,19 | 18,57 | 19,87 | 21,06 | 23,26 | 25,22 |
28 | 8,8 | 11,1 | 13,13 | 14,95 | 16,61 | 18,11 | 19,50 | 20,81 | 22,01 | 24,23 | 26,20 |
29 | 9,7 | 12,0 | 14,02 | 15,86 | 17,52 | 19,04 | 20,44 | 21,75 | 22,96 | 25,20 | 27,20 |
30 | 10,5 | 12,9 | 14,92 | 16,77 | 18,44 | 19,97 | 21,38 | 22,69 | 23,92 | 26,17 | 28,18 |
* Выдержка из справочного пособия «Расчет и проектирование ограждающих конструкций зданий/ НИИСФ. – М.: Стройиздат, 1990. – 233 с. [9]
Приложение В (справочное)
ПРИМЕР РАСЧЕТА ПРИВЕДЕННОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ ФРАГМЕНТА НАРУЖНОЙ СТЕНЫ С НАВЕСНОЙ ФАСАДНОЙ СИСТЕМОЙ «ВФ МП» ПО ПРОГРАММЕ РАСЧЕТА ТРЕХМЕРНЫХ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ
В1. Исходные данные:
В2. Краткая характеристика методики расчета
Расчет выполнен для участка стены без проемов с применением программы расчета трехмерных температурных полей ограждающих конструкций зданий «TEMPER-3D» (сертификат ФГУП ЦПС Госстроя РФ от 20.07.2007 г. № RU.СП15.Н00107).
Размеры расчетного фрагмента конструкции при определении приведенного сопротивления теплопередаче приняты по осям симметрии (см. рис.В2).
Схема расчетного фрагмента приведена на рис.В3.
Минимальный шаг разбиения отдельных элементов – 0,2 мм.
Величина приведенного сопротивления теплопередаче определена в соответствии с [2] на
основании расчета суммарного теплового потока Q, входящего в расчетную область.
Распечатка результатов расчета приведенного сопротивления теплопередаче рассчитанного фрагмента стены приведен в таблице В1, распределение температур по поперечному сечению представлено на рис.В4.
Приведенное сопротивление теплопередаче рассчитанного фрагмента стены составляет - Rо = 2,73 м2⋅°С/Вт , коэффициент теплотехнической однородности r = 0,91.
Таблица В1
Распечатка результатов расчета приведенного сопротивления теплопередаче фрагмента наружной стены с навесной фасадной системой «ВФ МП КВ»
Рис.В4. Распределение температур по сечению рассчитанного фрагмента стены в месте расположения кронштейна
Приложение Г
(справочное)
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОЙ ОДНОРОДНОСТИ НАРУЖНЫХ СТЕН С НАВЕСНОЙ ФАСАДНОЙ СИСТЕМОЙ «ВФ МП» ПРИ ШАГЕ НЕСУЩИХ КРОНШТЕЙНОВ 600 ММ
Толщина утепляю- щего слоя, мм |
Эскизы расчетных фрагментов и результаты расчета температурных полей |
Коэффициент теплопровод- ности утепли- теля λ, Вт/(м⋅°С) |
Коэффициент теплотехниче- ской однород- ности r |
1. Несущий слой - кладка толщиной 250 мм из кирпича | |||
50 |
Условные обозначения: |
0,040 | 0,95 |
0,045 | 0,95 | ||
0,050 | 0,96 | ||
0,060 | 0,96 | ||
100 |
Условные обозначения: |
0,040 | 0,91 |
0,045 | 0,91 | ||
0,050 | 0,92 | ||
0,060 | 0,93 | ||
150 |
Условные обозначения: |
0,040 | 0,87 |
0,045 | 0,88 | ||
0,050 | 0,89 | ||
0,060 | 0,90 | ||
200 |
Условные обозначения: |
0,040 | 0,83 |
0,045 | 0,84 | ||
0,050 | 0,85 | ||
0,060 | 0,87 | ||
2. Несущий слой - кладка толщиной 380 мм из кирпича | |||
50 |
Условные обозначения: |
0,040 | 0,96 |
0,045 | 0,96 | ||
0,050 | 0,97 | ||
0,060 | 0,97 | ||
100 |
Условные обозначения: |
0,040 | 0,91 |
0,045 | 0,92 | ||
0,050 | 0,93 | ||
0,060 | 0,93 | ||
150 |
Условные обозначения: |
0,040 | 0,86 |
0,045 | 0,88 | ||
0,050 | 0,88 | ||
0,060 | 0,90 | ||
200 |
Условные обозначения: |
0,040 | 0,83 |
0,045 | 0,84 | ||
0,050 | 0,86 | ||
0,060 | 0,88 | ||
3. Несущий слой - кладка толщиной 510 мм из кирпича | |||
50 |
Условные обозначения: |
0,040 | 0,95 |
0,045 | 0,96 | ||
0,050 | 0,96 | ||
0,060 | 0,97 | ||
100 |
Условные обозначения: |
0,040 | 0,92 |
0,045 | 0,92 | ||
0,050 | 0,93 | ||
0,060 | 0,94 | ||
150 |
Условные обозначения: |
0,040 | 0,88 |
0,045 | 089 | ||
0,050 | 0,90 | ||
0,060 | 0,91 | ||
200 |
Условные обозначения: |
0,040 | 0,84 |
0,045 | 0,86 | ||
0,050 | 0,86 | ||
0,060 | 0,88 |
Таблица Г2
Толщина утепляюще- го слоя, мм |
Эскизы расчетных фрагментов и результаты расчета температурных полей |
Коэффициент теплопровод- ности утепли- теля λ, Вт/(м⋅°С) |
Коэффициент теплотехниче- ской однород- ности r |
1. Несущий слой – кладка толщиной 400 из керамзитобетонных блоков | |||
50 |
Условные обозначения: |
0,040 | 0,94 |
0,045 | 0,94 | ||
0,050 | 0,94 | ||
0,060 | 0,94 | ||
100 |
Условные обозначения: |
0,040 | 0,92 |
0,045 | 0,92 | ||
0,050 | 0,93 | ||
0,060 | 0,93 | ||
150 |
Условные обозначения: |
0,040 | 0,88 |
0,045 | 0,89 | ||
0,050 | 0,90 | ||
0,060 | 0,91 | ||
200 |
Условные обозначения: |
0,040 | 0,86 |
0,045 | 0,87 | ||
0,050 | 0,88 | ||
0,060 | 0,89 | ||
50 |
Условные обозначения: |
0,040 | 0,98 |
0,045 | 0,98 | ||
0,050 | 0,98 | ||
0,060 | 0,99 | ||
100 |
Условные обозначения: |
0,040 | 0,95 |
0,045 | 0,96 | ||
0,050 | 0,96 | ||
0,060 | 0,97 | ||
150 |
Условные обозначения: |
0,040 | 0,92 |
0,045 | 0,93 | ||
0,050 | 0,94 | ||
0,060 | 0,95 | ||
200 |
Условные обозначения: |
0,040 | 0,89 |
0,045 | 0,91 | ||
0,050 | 0,91 | ||
0,060 | 0,93 |
Рис. Г1. Зависимость коэффициента теплотехнической однородности r от теплопроводности фасадной теплоизоляции λут для глухого участка наружной стены с несущим слоем из кирпичной кладки толщиной 250 мм при шаге несущих кронштейнов 600 мм
Рис.Г2. Зависимость коэффициента теплотехнической однородности r от теплопроводности фасадной теплоизоляции λут для глухого участка наружной стены с несущим слоем из кирпичной кладки толщиной 380 мм при шаге несущих кронштейнов 600 мм
Рис.Г3. Зависимость коэффициента теплотехнической однородности r от теплопроводности фасадной теплоизоляции λут для глухого участка наружной стены с несущим слоем из кирпичной кладки толщиной 510 мм при шаге несущих кронштейнов 600 мм
Рис.Г4. Зависимость коэффициента теплотехнической однородности r от теплопроводности фасадной теплоизоляции λут для глухого участка наружной стены с несущим слоем из монолитного бетона или керамзитобетонных блоков плотностью γ = 600 кг/м3 толщиной 400 мм при шаге несущих кронштейнов 600 мм
Рис. Г5. Зависимость коэффициента теплотехнической однородности r от теплопроводности фасадной теплоизоляции λут для глухого участка наружной стены с несущим слоем из монолитного бетона или керамзитобетонных блоков γ = 600 кг/м3 толщиной 600 мм
Рис. Г6. Зависимость коэффициента теплотехнической однородности r от теплопроводности фасадной теплоизоляции λут для глухого участка наружной стены с несущим слоем из монолитного бетона или керамзитобетонных блоков γ = 1400 кг/м3 толщиной 400 мм при шаге несущих кронштейнов 600 мм
Рис. Г7. Зависимость коэффициента теплотехнической однородности r от теплопроводности фасадной теплоизоляции λут для глухого участка наружной стены с несущим слоем из керамзитобетонных блоков γ = 1400 кг/м3 толщиной 600 мм при шаге несущих кронштейнов 600 мм
Приложение Д
(справочное)
ПРИМЕРЫ ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКОГО РАСЧЕТА НАРУЖНЫХ СТЕН ЗДАНИЙ С НАВЕСНОЙ ФАСАДНОЙ СИСТЕМОЙ «ВФ МП»
Пример Д1. Рассчитать приведенное сопротивление теплопередаче наружной стены жилого здания с навесной фасадной системой «ВФ МП».Конструктивное решение стены приведено на рис.Д1. Схематичное изображение фасада здания представлено на рис.Д2.
Д1.1 Исходные данные:
Рис. Д1. Конструктивное решение наружной стены
с навесной фасадной системой «ВФ МП»
1 – кладка из полнотелого глиняного кирпича на цементно-песчаном растворе, ρо = 1800 кг/м3, λБ = 0,81 Вт/(м⋅°С); 2 – минераловатные плиты «Rockwool – Венти-Баттс», ρо = 110 кг/м3, λБ = 0,045 Вт/(м⋅°С); 3 – вентилируемый воздушный зазор; 4 – цементно-песчаный раствор, ρо = 1800 кг/м3, λБ = 0,93 Вт/(м⋅оС).
Д1.2. Порядок расчета
Рассчитываем величину градусо-суток отопительного периода Dd:
Dd = [20 – (-3,1)] ⋅ 214 = 4943 оС⋅сут.
По табл.4 [1] определяем Rreg = 3,13 м2⋅ оС/Вт.
Задаемся в первом приближении величиной коэффициента теплотехнической однородности r = 0,88 и по формуле (3.1) рассчитываем требуемую толщину теплоизоляционного слоя
δут = 0,045 ⋅ [3,13/0,88 – 1/8,7 – 1/10,8 – (0,015/0,93 + 0,38/0,81)] = 0,13 м.
Принимаем к дальнейшему расчету δут = 0,14 м .
По табл. Г1 проверяем правильность принятой величины r = 0,88 (по интерполяции).
Рассчитываем условное сопротивление теплопередаче наружной стены Rоусл
Rоусл = 1/8,7 + (0,015/0,93 + 0,38/0,81 + 0,14/0,045) + 1/10,8 = 3,80 м2⋅ °С/Вт.
Для расчета приведенного сопротивления наружной стены по фасаду здания выделяем характерные участки (см. рис.Д2), определяем их площадь и отношение площади оконных проемов к общей площади участка β:
Рис. Д2. Схема фасада здания к расчету приведенного сопротивления теплопередаче наружной стены с учетом потерь тепла через оконные откосы
По таблице 2 определяем коэффициенты учета дополнительных потерь тепла через
оконные откосы ki :
Рассчитываем величины приведенного сопротивления теплопередаче наружных стен по
отдельным участкам:
Приведенное сопротивление теплопередаче стены для фасада в целом рассчитываем по формуле (3.4) с учетом площадей и сопротивлений теплопередаче отдельных участков
Сопоставляем полученное значение с нормируемой величиной - Rо = 3,16 м2⋅ °С/Вт > Rreg = 3,13 м2⋅ °С/Вт.
Определяем величину расчетного температурного перепада Δtо между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности стены
Δtо = 1⋅ [20 – (-28)]/(3,16 ⋅8,7) = 1,7 °С.
В соответствии с табл.5 [1] величина нормируемого температурного перепада Δtn = 4,5 °С < Δtо = 1,7 °С.
Выбранная конструкция стены по показателям приведенное сопротивление теплопередаче, расчетный температурный перепад между температурами внутреннего воздуха и внутренней поверхности конструкции соответствует требованиям СНиП 23-02-2003.
Пример Д2. Провести оценку температурного режима узла сопряжения наружной стены жилого здания с оконным блоком из ПВХ-профилей.
Схема узла сопряжения представлена на рис.Д3.
Д2.1 Исходные данные:
Д2.2. Порядок расчета
В качестве расчетного фрагмента принимаем фрагмент стены по осям симметрии – от середины простенка до середины оконного блока.
Расчет выполняем по программе расчета трехмерных температурных полей ограждающих
конструкций зданий «TEMPER-3D» (сертификат ФГУП ЦПС Госстроя РФ № РОССRU.CП15.Н00107). В связи с двухмерным характером распределения температур по рассчитываемому узлу ограничиваемся расчетом двухмерного (плоского) температурного поля.
Расчетная схема и основные результаты расчета приведены на рис.Д3, рис.Д4.
По результатам расчетом минимальная температура внутренней поверхности в зоне сопряжения наружной стены с оконным блоком составляет τmin =15,1 °С, что существенно выше температуры точки росы td = 10,7 °С. Температурный режим данного узла соответствует требованиям СНиП 23-02-2003.
Рис. Д3. Расчетная схема узла сопряжения наружной стены с навесной фасадной системой «ВФ МП» о оконным блоком из ПВХ-профилей
1 – кирпичная кладка, λА= 0,70 Вт/(м·ºС); 2 – минераловатные плиты, λА = 0,045 Вт/(м·ºС); 3 – облицовочные плиты из керамогранита; 4 – облицовка оконного откоса, λ = 58 Вт/(м·ºС); 5 – кронштейн фасадной системы, λ = 58 Вт/(м·ºС); 6 – пенный утеплитель, λА= 0,041 Вт/(м·ºС); 7 – цементно-песчаный раствор, λА = 0,76 Вт/(м·ºС); 8 – оконный блок; 9 – ветрозащитная мембрана.
Рис. Д4. Результаты расчета распределения температур в зоне сопряжения наружной стены с оконным блоком из ПВХ-профилей